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单选题
若已知梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝90kN·m，按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝50kN·m，梁受压区配有218的钢筋，则跨中挠度最接近于（ ）mm。
A
10.2
B
14.3
C
16.3
D
17.9
参考答案
参考解析
解析：
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第7.2.5条第1款规定，钢筋混凝土受压构件的配筋率为：ρ′＝As′/（bh0）；纵向受拉钢筋配筋率为：ρ＝As/（bh0）。
则荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数为：θ＝2.0－0.4×ρ′/ρ＝2.0－0.4×509/942＝1.78。
根据第7.2.2条式（7.2.2-1）规定，受弯构件的长期刚度为：
B＝MkBs/[Mq（θ－1）＋Mk]＝90×29732.14/[50×（1.78－1）＋90]＝20743.35kN·m2。
跨中挠度为：f＝5×Mkl02/（48B）＝5×90×62/（48×20743.35）＝16.27mm。
选项中与结果最接近的是16.3，因此答案选C项。
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第7.2.5条第1款规定，钢筋混凝土受压构件的配筋率为：ρ′＝As′/（bh0）；纵向受拉钢筋配筋率为：ρ＝As/（bh0）。
则荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数为：θ＝2.0－0.4×ρ′/ρ＝2.0－0.4×509/942＝1.78。
根据第7.2.2条式（7.2.2-1）规定，受弯构件的长期刚度为：
B＝MkBs/[Mq（θ－1）＋Mk]＝90×29732.14/[50×（1.78－1）＋90]＝20743.35kN·m2。
跨中挠度为：f＝5×Mkl02/（48B）＝5×90×62/（48×20743.35）＝16.27mm。
选项中与结果最接近的是16.3，因此答案选C项。
更多 “单选题若已知梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝90kN·m，按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝50kN·m，梁受压区配有218的钢筋，则跨中挠度最接近于（ ）mm。A 10.2B 14.3C 16.3D 17.9” 相关考题
考题
某单跨简支梁，计算跨度l0=6m，永久荷载标准值gk=16kN/m(含自重)，可变荷载标准值qk=7kN/m(可变荷载的组合值系数是0.7)，则基本组合时梁跨中最大弯矩设计值为()。A、103.5kN.mB、128.07kN.mC、130.5kN.mD、141.3kN.m
考题
假定AB跨（即左端边跨）按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响的跨中最大弯矩截面的刚度和B支座处的刚度，依次分别为B1=8.41013Nmm2，B2=6.51013Nmm2，作用在梁上的永久荷载标准值qGk=15kN/m，可变荷载标准值qQk=30kN/m。试问，AB跨中点处的挠度值f（mm），与下列何项数值最为接近？（ ）
（提示:在不同荷载分布作用下，AB跨中点挠度计算式如图）
A、20、5
B、22、6
C、30、4
D、34、2
考题
某2层钢筋混凝土办公楼浴室的简支楼面梁，安全等级为二级，从属面积为13.5m2，计算跨度为6. 0m，梁上作用恒荷载标准值gk= 14. 0kN/m (含梁自重），按等效均布荷载计算的梁上活荷载标准值Pk =4.5kN/m，见图2-2。
试问，梁跨中弯矩基本组合设计值M(kN·m)、标准组合设计值Mk(kN*m)、准永久组合设计值Mq(kN·m)分别与下列何项数值最为接近？
(A) M = 105， Mk =83， Mq =71
(B) M = 104， Mk =77， Mq =63
(C) M = 105， Mk =83， Mq =63
(D) M = 104， Mk =83， Mq =73
考题
某2层钢筋混凝土办公楼浴室的简支楼面梁如图，安全等级为二级，从属面积为13.5，计算跨度为6.0m，梁上作用恒荷载标准值gk=14.0kN/m（含梁自重），按等效均布荷载计算的梁上活荷载标准值=4.5kN/m。[2012年真题]
试问，梁跨中弯矩基本组合设计值M（kN·m）、标准组合设计值Mk（kN·m）、准永久组合设计值（kN·m）分别与下列何项数值最为接近？（ ）
考题
若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk=100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数吵最接近于( )。A..0.580
B..0.635
C..0.660
D..0.770
考题
钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置3Φ20的钢筋（As=942mm2），混凝土保护层c＝25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。
1.若已知按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ最接近于（ ）。 A、0.580
B、0.635
C、0.660
D、0.771
考题
某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m，活荷载准永久系数取为ψq=0.4。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。
荷载效应标准组合的跨中最大弯矩Mk＝Mgk+Mqk＝96.41+50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，试确定该梁跨中挠度值f最接近于（ ）mm。 A、23.77
B、24.22
C、30.13
D、37.44
考题
钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置3Φ20的钢筋（As=942mm2），混凝土保护层c＝25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。
若已知梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝90kN·m，按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝50kN·m，梁受压区配有218的钢筋，则跨中挠度最接近于（ ）mm。
A、10.2
B、14.3
C、16.3
D、17.9
考题
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力，实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。（资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8）2、该梁静载试验荷载效率为（ ）。A.1.05
B.0.83
C.0.89
D.0.68
考题
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力，实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。（资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8）1、该梁试验跨中弯矩值为（ ）kN·m。A.3351
B.3461
C.272
D.277
考题
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力，实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。（资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8）3、该梁实测弹性挠度值为（ ）mm。（2018检师真题）A.19.85
B.22.35
C.25.15
D.27.65
考题
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力，实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。（资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8）3、该梁实测弹性挠度值为（ ）mm。A.19.85
B.22.35
C.25.15
D.27.65
考题
某后张法预应力混凝土简支T梁,标准跨径25m,计算跨径24.6m,设计跨中弯矩M=3200kN·m,跨中理论计算挠度25.0mm。为检验其承载能力，实施单梁静载试验。静载试验采用砂袋沿梁宽和长度范围均布加载,荷载挠度为44.3kN/m。最大试验荷载下实测跨中挠度22.5mm,残余挠度2.65mm。（资料:该梁汽车荷载下的冲击系数μ=0.268,均布荷载作用下跨中弯矩计算公式M=ql2/8）1、该梁试验跨中弯矩值为（ ）kN·m。（2018检师真题）A.3351
B.3461
C.272
D.277
考题
二级公路上的一座永久性桥梁，为单孔30m跨径的预应力混凝土T形梁结构，全宽12m，其中行车道净宽9.0m，两侧各附1.5m的人行道。横向由5片梁组成，主梁计算跨径29.16m，中距2.2m。结构安全等级为一级。设计汽车荷载为公路-I级，人群荷载为3.5kN/m2，由计算知，其中一片内主梁跨中截面的弯矩标准值为：总自重弯矩2700kN·m，汽车作用弯矩1670kN·m，人群作用弯矩140kN·m。试问，该片梁的作用效应基本组合的弯矩设计值（kN·m）与下列何项数值最为接近？（ ）A.4500
B.5800
C.5700
D.6300
考题
钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置3Φ20的钢筋（As=942mm2），混凝土保护层c＝25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l0＝6m。
若已知梁的短期效应刚度Bs＝29732.14kN·m2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝90kN·m，按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝50kN·m，梁受压区配有218的钢筋，则跨中挠度最接近于（ ）mm。
A.10.2
B.14.3
C.16.3
D.17.9
考题
某钢筋混凝土不上人屋面挑檐剖面如图所示，屋面板混凝土强度等级采用C300屋面面层荷载相当于100mm厚水泥砂浆的重量，梁的转动忽略不计。板受力钢筋保护层厚度c=20mm。
假设挑檐根部按荷载效应标准组合计算的弯矩Mk=15.5kN*m，按荷载效应准永久组合计算的弯矩Mq=14.0kN.m，荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度Bs=2.6x1012N*mm2，考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数θ=1.9。试问，该悬挑板的最大挠度（mm）与下列何项数值最为接近？
（A）8（B）13（C）16（D）26
考题
某公路跨径为30m的跨线桥，结构为预应力混凝土T形梁，混凝土强度等级为C40。假定，其中梁由预加力产生的跨中反拱值fp为150mm（已扣除全部预应力损失并考虑长期增长系数2.0），按荷载短期效应组合作用计算的挠度值fs为80mm。若取荷载长期效应影响的挠度长期增长系数ηθ为1.45，试问，该梁的下列预拱度（mm）何值较为合理？A.0
B.30
C.59
D.98
考题
某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（As＝942mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。荷载效应标准组合的跨中最大弯矩Mk＝Mgk+Mqk＝96.41+50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，试确定该梁跨中挠度值f最接近于（）mm。A、23.77B、24.22C、30.13D、37.44
考题
活荷载有标准值、组合值及准永久值三种，下列场合要用活荷载准永久值的为（）A、梁的抗弯承载力计算B、梁在荷载的长期效应下的挠度验算C、梁在荷载的短期效应下的挠度验算D、梁在荷载的短期效应下的裂缝宽度验算
考题
计算吊车梁的疲劳和挠度时，吊车荷载应按下列哪种说法计算？（）A、作用在跨间的荷载效应最大的2台吊车标准值，不乘动力系数B、作用在跨间内荷载效应最大的1台吊车标准值，考虑动力系数C、作用在跨间内荷载效应最大的1台吊车标准值，不乘动力系数D、计算疲劳时按作用在跨间内荷载效应最大的1台吊车标准值，计算挠度时按作用在跨间内荷载效应最大的2台吊车标准值，均不乘动力系数
考题
单选题计算吊车梁的疲劳和挠度时，吊车荷载应按下列哪种说法计算？（）A
作用在跨间的荷载效应最大的2台吊车标准值，不乘动力系数B
作用在跨间内荷载效应最大的1台吊车标准值，考虑动力系数C
作用在跨间内荷载效应最大的1台吊车标准值，不乘动力系数D
计算疲劳时按作用在跨间内荷载效应最大的1台吊车标准值，计算挠度时按作用在跨间内荷载效应最大的2台吊车标准值，均不乘动力系数
考题
单选题活荷载有标准值、组合值及准永久值三种，下列场合要用活荷载准永久值的为（）A
梁的抗弯承载力计算B
梁在荷载的长期效应下的挠度验算C
梁在荷载的短期效应下的挠度验算D
梁在荷载的短期效应下的裂缝宽度验算
考题
单选题荷载效应标准组合的跨中最大弯矩Mk＝Mgk＋Mqk＝96.41＋50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，试确定该梁跨中挠度值f最接近于（ ）mm。A
21.05B
24.22C
30.13D
37.44
考题
单选题某简支梁计算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活载标准值qk＝8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（As＝942mm2），梁的混凝土保护层厚度c＝25mm。荷载效应标准组合的跨中最大弯矩Mk＝Mgk+Mqk＝96.41+50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，试确定该梁跨中挠度值f最接近于（）mm。A
23.77B
24.22C
30.13D
37.44
考题
单选题若已知按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ最接近于（ ）。A
0.580B
0.635C
0.660D
0.771
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